珠江黄埔大桥移动模架造桥机施工技术

chexu

3.4.5.1 荷载计算：
加载宽度范围每延米钢筋混凝土重量：
           
加载宽度范围每延米模板重量：
外模：                   （说明：47米外模重量为103t）
内模：0.63  
施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
     按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取 ，则
            
振捣混凝土时产生的荷载：
     按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取 ，则
  
混凝土输送泵管及管内混凝土重量：
     混凝土输送泵管：
     混凝土输送泵管内混凝土：
每延米荷载总计：22.75＋2.19＋0.63＋1.84＋2.45＋0.013＋0.031＝29.904
3.4.5.2 沙袋实物计算：
物设部提供数据：中粗沙  1.52                
加载宽度范围每延米沙袋数量：
     需要砂子：
40米跨均部共需砂子：   
3.4.6加载方法
连续梁支架做好，在铺设底模之前，进行加载。加载过程有专人指挥，并有专人司称、专人点数，严格控制荷载分布。每铺满一层后应停30min，及时按布置的点位测量支架变形值，全部加载完成后持荷72小时。使用精密水准仪按照下图测点测量最终沉降量。
3.4.7 卸载方法：卸载顺序同加载相反。
3.4.8支架调整
依据预压结果，绘出支架的变形曲线，并调整箱梁底模板标高。由于在设计文件内没有对张拉预拱度进行要求，调整后底模板标高=设计梁底标高+支架弹性变形值+预留拱度。确保支架在混凝土浇筑过程的变形在混凝土容许范围内，保证箱梁的设计尺寸与标高、坡度和线性等。
4工程数量
4.1 三套支架主要工程数量
序号        材料名称        单位        一套数量        三套数量        备  注
1        贝雷梁        t        116.7（432片）        350.1（1296片）       
2        横联Ι16        t        31.5(342根)        94.5(1026根)        配套相应的U型螺栓
3        钢销        个        264        792       
4        钢管柱        延米        2800        5400       
5        Ι40        t        35.1        105.3       
6        钢管柱横联        t        20        60       
4.2 三套支架主要主要机具设备
序号        机械设备名称        单位        数量        主要性能参数        备注
1        钢管脚手架        t        39        D48*3.5        　
2        卷扬机        台        6        5吨        　
3        倒链        个        15        3T        　
4        钢丝绳         m        2000        φ19.5         　
5        钢丝绳         m        1500        φ21.5        　
6        吊车        台        4        16t        　
7        油顶        台        6        2t       
8        电焊机        台        10        直流或硅整流        　
5  施工时安全注意事项
5.1地基处理：支墩基础基坑开挖后,应注意检查地质是否符合设计要求，若满足要求应及时浇注混凝土,并做好排水设施，避免雨水浸泡及积水,以保证地基承载力及限制下沉量。
5.2浇注混凝土基础前应控制好其顶面标高及其平整度，因为对于连续梁，中间支墩的标高，直接影响分配于其上力的大小。同时平整度确定钢管柱能否发挥受力性能。
5.3吊装贝雷应分片组装，切忌图快而单组贝雷一次吊装到顶，因为贝雷片之间均为铰接，各组贝雷之间也是通过拉杆(角钢)用螺栓连接，单组贝雷稳定性差，只有通过用联结杆件将各组贝雷连接成整体后才稳定可靠。
5.4吊装贝雷纵梁之前应注意检查钢管柱加固的对拉撑、脚手架、缆风是否合理有效，纵梁、横垫梁之间联结是否牢固可靠。
5.5用吊车吊装、拆除贝雷支墩时应派专人指挥吊车，严禁吊车大臂碰撞支墩。
5.6 操作过程严格按照高空作业要求进行。
贝雷片组装现浇梁支架可行性分析
1、结构设计
支架采用梁柱式支架。支架基础为明挖扩大条形基础；临时支墩为钢管柱，共设四个支墩；支架纵梁采用贝雷片组装，三跨连续，共12排贝雷纵梁,纵梁统一采用槽钢联结成一体。
2、荷载计算
按《桥规》的规定，经计算各部分荷载如下:
①新浇筑钢筋混凝土自重
按设计图纸中每40跨梁部砼数量为350m3的说明，混凝土的自重约为 。不计墩顶的实体部分，均平到整个跨度内为
  。
②模板和支架自重
模板及支架计重：(47米外模重量为103t，内模： ）

支架自重：支架顶部铺设的方木和横向连联系，按贝雷架的0.3倍计入。

③施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取 ，整跨的匀布荷载为
　　　　　　
④振捣混凝土时产生的荷载
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取： ，整跨的匀布荷载为　　　　　　
根据桥规：
验算支架纵梁强度时荷载组合为

验算支架纵梁刚度时荷载组合为

3、每片贝雷桁架梁承受荷载计算
(1)验算贝雷纵梁强度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
(2)验算贝雷纵梁刚度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
4、计算结构简图

图1：计算结构简图
5、支座反力

　　　　
式中:
、 、 、 ———各组贝雷纵梁各支点处反力;
、 、 ———三跨等跨连续梁受均布荷载时的剪力系数;
———每片贝雷纵梁上受均布荷载。
则相应各支墩顶承受荷载为:
              
式中: 、 、 、 ———钢管临时支墩的所受的力。
6、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的弯矩图

　由交通部交通战备办公室《装配式公路钢桥使用手册》可知一片贝雷架的允许弯矩为788.2
安全系数K＝ 　满足施工要求
7、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的剪力图

　一只钢销的允许剪力为550KN，两只钢销的允许剪力为550*2=1100KN，而中间支墩的最大剪力为392.3KN。
安全系数K= （可满足施工要求）
8、计算临时墩顶横梁
A、墩位旁临时钢管墩顶横梁：
为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取 ，
以两端悬臂中间三跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)

临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
B、跨中临时钢管墩顶横梁：
同样为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取
以四跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)
临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
　　　（钢材应力取值参考《钢结构设计规范》GB50017－2003表3.4.1-1）
9、钢管临时支墩
A、规格及型号
由于钢管存在部分锈蚀，而使管壁变薄，出于安全考虑所有钢管均以外径416mm，壁厚为6mm的规格进行布置。
B、钢管的布置
墩位边临时支墩按单排布置，与相邻跨墩位边支墩纵横竖向每隔3米采用[10的槽钢连接，形成稳定结构；跨中支墩按双排布置，竖向也是每3米在纵横向用[10的槽钢连接成稳定结构。
C、钢管桩的承载能力
钢管桩横截面面积

钢管桩横截面的惯性矩


钢管桩的计算长度，根据槽钢的连接约束作用，可知

     由GB  50017-2003《钢结构设计规范》录附C轴心受压构件的稳定系数，表C-1 b类截面轴心受压构件的稳定系数 ，(钢管为焊接螺旋管采用B类截面)查表并用线性内插
        
     根据横梁的剪力图可知，跨中临时支墩中受力最大的为：

D、钢管支墩的整体稳定性的验算
  
其安全系数为： 　（满足施工要求）
10、贝雷梁纵向挠度的计算
施工阶段作用于贝雷架上的荷载有:现浇钢筋混凝土构件自重、模板自重及木方自重、施工操作荷载及贝雷架自重等。上述荷载均可看作沿梁跨方向不变的均布荷载,并由12片贝雷架承担。
采用单位荷载法，结构计算简图如图结构计算简图所示， 图如图 图所示，在均布荷载q作用下，贝雷架弯矩图如图 图所示。

                         结构计算简图

                            图

                                 图
由 图与 图相乘可求得在荷载q作用下边跨的跨中挠度 ，考虑贝雷架为梁式结构，可按下式进行计算(不考虑支墩和销栓的非弹性变形)
       (n=9)
         
                    
                     
                             
               
                           
                          
               
                          
根据 与 在杆件同侧乘积取正，异侧取负号的原则，即得

         (满足桥涵施工规范对支架挠度的要求)
其中E和I分别《钢结构设计规范》和《装配式公路钢桥使用手册》查得。

chexu

3.4.5.1 荷载计算：
加载宽度范围每延米钢筋混凝土重量：
           
加载宽度范围每延米模板重量：
外模：                   （说明：47米外模重量为103t）
内模：0.63  
施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
     按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取 ，则
            
振捣混凝土时产生的荷载：
     按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取 ，则
  
混凝土输送泵管及管内混凝土重量：
     混凝土输送泵管：
     混凝土输送泵管内混凝土：
每延米荷载总计：22.75＋2.19＋0.63＋1.84＋2.45＋0.013＋0.031＝29.904
3.4.5.2 沙袋实物计算：
物设部提供数据：中粗沙  1.52                
加载宽度范围每延米沙袋数量：
     需要砂子：
40米跨均部共需砂子：   
3.4.6加载方法
连续梁支架做好，在铺设底模之前，进行加载。加载过程有专人指挥，并有专人司称、专人点数，严格控制荷载分布。每铺满一层后应停30min，及时按布置的点位测量支架变形值，全部加载完成后持荷72小时。使用精密水准仪按照下图测点测量最终沉降量。
3.4.7 卸载方法：卸载顺序同加载相反。
3.4.8支架调整
依据预压结果，绘出支架的变形曲线，并调整箱梁底模板标高。由于在设计文件内没有对张拉预拱度进行要求，调整后底模板标高=设计梁底标高+支架弹性变形值+预留拱度。确保支架在混凝土浇筑过程的变形在混凝土容许范围内，保证箱梁的设计尺寸与标高、坡度和线性等。
4工程数量
4.1 三套支架主要工程数量
序号        材料名称        单位        一套数量        三套数量        备  注
1        贝雷梁        t        116.7（432片）        350.1（1296片）       
2        横联Ι16        t        31.5(342根)        94.5(1026根)        配套相应的U型螺栓
3        钢销        个        264        792       
4        钢管柱        延米        2800        5400       
5        Ι40        t        35.1        105.3       
6        钢管柱横联        t        20        60       
4.2 三套支架主要主要机具设备
序号        机械设备名称        单位        数量        主要性能参数        备注
1        钢管脚手架        t        39        D48*3.5        　
2        卷扬机        台        6        5吨        　
3        倒链        个        15        3T        　
4        钢丝绳         m        2000        φ19.5         　
5        钢丝绳         m        1500        φ21.5        　
6        吊车        台        4        16t        　
7        油顶        台        6        2t       
8        电焊机        台        10        直流或硅整流        　
5  施工时安全注意事项
5.1地基处理：支墩基础基坑开挖后,应注意检查地质是否符合设计要求，若满足要求应及时浇注混凝土,并做好排水设施，避免雨水浸泡及积水,以保证地基承载力及限制下沉量。
5.2浇注混凝土基础前应控制好其顶面标高及其平整度，因为对于连续梁，中间支墩的标高，直接影响分配于其上力的大小。同时平整度确定钢管柱能否发挥受力性能。
5.3吊装贝雷应分片组装，切忌图快而单组贝雷一次吊装到顶，因为贝雷片之间均为铰接，各组贝雷之间也是通过拉杆(角钢)用螺栓连接，单组贝雷稳定性差，只有通过用联结杆件将各组贝雷连接成整体后才稳定可靠。
5.4吊装贝雷纵梁之前应注意检查钢管柱加固的对拉撑、脚手架、缆风是否合理有效，纵梁、横垫梁之间联结是否牢固可靠。
5.5用吊车吊装、拆除贝雷支墩时应派专人指挥吊车，严禁吊车大臂碰撞支墩。
5.6 操作过程严格按照高空作业要求进行。
贝雷片组装现浇梁支架可行性分析
1、结构设计
支架采用梁柱式支架。支架基础为明挖扩大条形基础；临时支墩为钢管柱，共设四个支墩；支架纵梁采用贝雷片组装，三跨连续，共12排贝雷纵梁,纵梁统一采用槽钢联结成一体。
2、荷载计算
按《桥规》的规定，经计算各部分荷载如下:
①新浇筑钢筋混凝土自重
按设计图纸中每40跨梁部砼数量为350m3的说明，混凝土的自重约为 。不计墩顶的实体部分，均平到整个跨度内为
  。
②模板和支架自重
模板及支架计重：(47米外模重量为103t，内模： ）

支架自重：支架顶部铺设的方木和横向连联系，按贝雷架的0.3倍计入。

③施工人员和料具等行走运输或堆放荷载：
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取 ，整跨的匀布荷载为
　　　　　　
④振捣混凝土时产生的荷载
按《桥涵手册》下册第15~16页的参考值取： ，整跨的匀布荷载为　　　　　　
根据桥规：
验算支架纵梁强度时荷载组合为

验算支架纵梁刚度时荷载组合为

3、每片贝雷桁架梁承受荷载计算
(1)验算贝雷纵梁强度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
(2)验算贝雷纵梁刚度时作用在每片贝雷纵梁上的荷载为(按1.2不均匀分布系数考虑):
=
4、计算结构简图

图1：计算结构简图
5、支座反力

　　　　
式中:
、 、 、 ———各组贝雷纵梁各支点处反力;
、 、 ———三跨等跨连续梁受均布荷载时的剪力系数;
———每片贝雷纵梁上受均布荷载。
则相应各支墩顶承受荷载为:
              
式中: 、 、 、 ———钢管临时支墩的所受的力。
6、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的弯矩图

　由交通部交通战备办公室《装配式公路钢桥使用手册》可知一片贝雷架的允许弯矩为788.2
安全系数K＝ 　满足施工要求
7、一片贝雷梁承受29.723ｋＮ/ｍ时的剪力图

　一只钢销的允许剪力为550KN，两只钢销的允许剪力为550*2=1100KN，而中间支墩的最大剪力为392.3KN。
安全系数K= （可满足施工要求）
8、计算临时墩顶横梁
A、墩位旁临时钢管墩顶横梁：
为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取 ，
以两端悬臂中间三跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)

临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
B、跨中临时钢管墩顶横梁：
同样为计算方便，把12片雷贝架按均匀布置考虑，取
以四跨连续梁为计算模型，如图所示(长度单位为厘米)
临时墩顶横梁剪力图为：

       剪应力
       安全系数       满足施工要求
横梁弯矩图

　　　弯曲应力
       安全系数         满足施工要求
　　　（钢材应力取值参考《钢结构设计规范》GB50017－2003表3.4.1-1）
9、钢管临时支墩
A、规格及型号
由于钢管存在部分锈蚀，而使管壁变薄，出于安全考虑所有钢管均以外径416mm，壁厚为6mm的规格进行布置。
B、钢管的布置
墩位边临时支墩按单排布置，与相邻跨墩位边支墩纵横竖向每隔3米采用[10的槽钢连接，形成稳定结构；跨中支墩按双排布置，竖向也是每3米在纵横向用[10的槽钢连接成稳定结构。
C、钢管桩的承载能力
钢管桩横截面面积

钢管桩横截面的惯性矩


钢管桩的计算长度，根据槽钢的连接约束作用，可知

     由GB  50017-2003《钢结构设计规范》录附C轴心受压构件的稳定系数，表C-1 b类截面轴心受压构件的稳定系数 ，(钢管为焊接螺旋管采用B类截面)查表并用线性内插
        
     根据横梁的剪力图可知，跨中临时支墩中受力最大的为：

D、钢管支墩的整体稳定性的验算
  
其安全系数为： 　（满足施工要求）
10、贝雷梁纵向挠度的计算
施工阶段作用于贝雷架上的荷载有:现浇钢筋混凝土构件自重、模板自重及木方自重、施工操作荷载及贝雷架自重等。上述荷载均可看作沿梁跨方向不变的均布荷载,并由12片贝雷架承担。
采用单位荷载法，结构计算简图如图结构计算简图所示， 图如图 图所示，在均布荷载q作用下，贝雷架弯矩图如图 图所示。

                         结构计算简图

                            图

                                 图
由 图与 图相乘可求得在荷载q作用下边跨的跨中挠度 ，考虑贝雷架为梁式结构，可按下式进行计算(不考虑支墩和销栓的非弹性变形)
       (n=9)
         
                    
                     
                             
               
                           
                          
               
                          
根据 与 在杆件同侧乘积取正，异侧取负号的原则，即得

         (满足桥涵施工规范对支架挠度的要求)
其中E和I分别《钢结构设计规范》和《装配式公路钢桥使用手册》查得。

chexu

钢筋等强度剥肋滚轧直螺纹连接技术
在工程中的应用
一、钢筋等强度剥肋滚轧直螺纹连接技术简介
1.1钢筋机械连接：通过连接件的机械啮合或钢筋端的承压作用，从而使一根钢筋中的力传递至另一根钢筋的连接方式。
滚轧直螺纹：钢筋在不改变其强度的前提下，通过特殊的滚轧设备在端头滚轧成型的螺纹。
连接套筒：啮合两根钢筋的附件叫连接套筒。
钢筋直螺纹连接具有接头质量稳定可靠，连接强度高，时光快捷方便等优点。因此，钢筋直螺纹连接技术给钢筋混凝土施工技术带来了质的飞跃。
1.2等强度剥肋滚轧直螺纹是先将钢筋剥肋，使滚轧螺纹部位柱体直径达到一致，然后滚轧成型螺纹。根据对其抗拉强度、抗压强度、接头极限应变和残余形变以及抗疲劳、抗低温测定、接头性能达到了国家标准。广泛适用于16~50mm的II、III级钢筋的全方位连接，下面就我在实际施工中，谈一谈几点体会。
二、等强度剥肋滚轧直螺纹接头加工前的准备
2.1连接母材到施工现场后，会同监理、建设方对其进行按国家标准抽检、送检，确认钢筋合格，达到设计要求。
2.2选取在螺纹加工的有效长度区域内，没有扰曲，裂纹等的钢筋。
2.3钢筋端头的初处理，工厂在扎制钢筋时，其端头都用断钢机裁断，因此，端头形状总是不规则。加工螺纹的端头，必须规则，平整。要求每根钢筋的端头必须用切割机重新切除，使其达套丝要求。
2.4钢筋端面垂直度的控制；钢筋断面与轴香垂直度，直接影响到钢筋与连接套筒的实际啮合长度。
2.4.1钢筋端面偏斜角与其有效连接长度，抗拉力的关系。
A：以ф25钢筋为例，假设端面与轴线偏斜，偏斜角为a，连接套筒长度为L=65mm，牙距和精度为M25×2.5<75°，6H。
B：根据连接套筒的长度和牙距，可计算出套筒内共有26牙，单侧13牙。
C：根据国际GB1499—1998钢筋力学性能表查知，RL335直径25的钢筋，抗拉强度定值490Mpa，规定抗拉力240.5KN。因此每个螺纹上应承受的抗拉强度δb的规定值为37.69Mpa，抗拉力规定值为18.5KN。
D：因钢筋端面与轴线偏斜，偏斜量L与偏斜角a的关系
L=d2×tga
抗拉强度
B=37.69×（13 - d2×tga/2.5）
=490 – 37.96×d2×tga/2.5
以上关系式可看出，偏斜角越大，将直接减小了钢筋的有效连接长度，从而削减了接头的抗拉力（详见附图）。
当偏斜角大于5°时，将导致接偏斜角头减少1个螺纹，因此，在实际施工中，我们将这一控制在2°以内，偏斜量控制在1mm内。
2.4.2偏斜角的控制：
1：选顶工作平台。
2：固定切割机。
3：设定钢筋定位钉，将钢筋与固定切割机刀具间的垂直度校正规定要求后，在钢筋的两侧设置两组定位钉。能保证每根钢筋端面的偏斜达到要求。
三、连接套筒的现场检验
3.1检查套筒是否有质量部门检验出具的合格证，技术参数说明书。
3.2检查套筒是否有锈蚀和外观缺陷等。
3.3有油标尺检查套筒的长度，内、外径以及壁厚是否与说明书一致并做好记录。
3.4检查套筒内的螺纹是否完整、饱满。
3.5用牙规检查并确定套筒的牙型，以便明确丝头牙型。在实施工程中，存在由于采用连接套筒生产厂家不一，出现了三角形螺纹和梯形螺纹，也出现过丝头螺纹和套筒螺纹型号不一，导致丝头旋入了1/2，套筒还晃动等不良现象。
四、连接丝头的加工
4.1根据连接套筒的牙型选择滚轧直螺纹的刀具，并装入滚丝机的到架。
4.2调校套丝长度并锁定。
根据套筒长度和牙型确定套丝长度，丝头长度为套筒长度的0.5倍加2倍螺距。
A：螺纹过短，丝杆不能充分旋入，因未套丝部位钢筋较粗而顶死套筒，造成假连接现象，见附图。
B：螺纹过长，钢筋连接好后外露丝扣过多，削弱钢筋强度，见附图。
4.3预套若干组丝头，观察其牙型与连接套筒是否一致，螺纹是否饱满，并用油标尺检测螺纹长度。然后旋入套筒，观察并检测套筒与丝头的螺纹配合情况，确保各项指标达到合格。
4.4加工检测试件组：按标准加工所须试件组，送检测室作性能检验，确认其力学到合格。
4.5：每加工一定数量的钢筋丝头，必须检查刀具的磨损情况，滚丝长度变化情况，随时确保螺纹的精度，长度微变在允许的偏差范围内。
五、钢筋的连接
5.1选择恰当的工具两套。
5.2连接头的组对，将连接头的一端旋入套筒内到规定的长度；连接另一端头时，确保被连接钢筋的端面与套筒端面垂直，轻轻旋转钢筋让螺纹进入套筒内。
5.3用连接工具，卡住连接套筒，使其不能转动。
5.4用另一连接工具，卡住被连接钢筋，旋转钢筋直至不能转动为止。
5.5取下卡住连接套筒的工具，卡住另一被连接钢筋，向反方向用力搬动工具，确认钢筋连接紧固。
5.6检查套筒两端钢筋的外露螺纹，确认是否达到要求。如出现一端外露螺纹多，调节套筒使两端螺纹到一致。
5.7再次紧固钢筋。
六、选择连接套筒内型的注意事项
钢筋使用部位不一，规格多样，有多种连接套筒与之配合。
6.1标准型连接套筒
用于转动较为灵活部位的钢筋连接。
6.2加长型连接套筒：
用于转动较为困难，通过转动连接套筒来进行钢筋连接。
6.3正反螺纹型连接套筒：
用于两端根本不能转动，只能直接转动连接套筒来连接钢筋。
6.4加锁紧螺母型连接套筒：
用于两端根本不能转动而且轴向调节也很困难，只能转动连接套筒并用螺母锁紧来连接钢筋。
6.5异径型连接套筒：
用于不同直径的钢筋连接。
在实际施工中，要求施工技术管理人员，根据钢筋使用部位的不同，统计出需求各类型连接套筒的规格和数量。
七、钢筋等强度剥肋滚轧直螺纹连接方法施工实例
7.1广州地铁二号线
7.2东海大桥Ⅴ标段
7.3杭州湾跨海大桥
7.4浙江07省道盐平塘大桥
7.5陕西省合阳县(108国道改线段)太枣沟大桥
7.6福建省干龙铁路芋子英大桥

chexu

6.6移动模架现浇箱梁施工
本桥共有33孔32m简支箱梁采用移动模架法现浇法施工。移动模架法施工即利用移动模架造桥机在原位整孔灌注简支箱梁。根据桥跨及地形环境，移动模架造桥机施工采用MZ32型造桥机桥位现浇制架梁。移动模架法的施工工艺和施工方法如下：
（1）MZ32型移动模架造桥机主要构成
MZ32型移动模架造桥机是自带模板用于原位整孔制造双线铁路箱梁或连续梁的桥梁施工大型施工机械。
主要构成由墩旁托架、支承台车、主千斤顶、主梁、连接在主梁上的底、外模（二者统称为移动模架）、内模及内模运输小车组成。另在机顶配备有2台吊重为10t的移动门吊。造桥机整体结构示意图见图5.3.2.23。
①墩旁托架：配置3组，每组连接支承在一个桥墩上。它支承造桥机和箱梁的全部重量并传递给桥墩。每墩最大反力为710t。
②支承台车：共4台，设置在墩旁托架上，是移动模架不灌注箱梁混凝土时的支承结构，台车上的液压系统可实现移动模架的纵移和横移。
③主千斤顶：共4台520t千斤顶，安装在墩旁托架上。它是移动模架处于制梁工作状态时的支点，它将移动模架及箱梁重量传递给墩旁托架。
利用千斤顶升降，以实现移动模架下落拆除底外模和将移动模架顶升至箱梁设计制造标高。
④主梁：共2组，在制造跨度32m箱梁时，每组长75m，由中间40m长钢箱梁及两端各17.5m长钢桁梁组成。两主梁间由若干片横向桁架连接，接头设在桥梁纵向中心线上。将连接解开，两组主梁可向两侧分开。主梁为简支支承，灌注箱梁时它支承在主千斤顶上，移动模架纵横移时它支承在支承台车上。它承受模板及箱梁重量，横跨比小于1/520。
⑤底模及外模（移动模架）：底模由若干螺旋千斤顶连接支承在主梁的横向桁架顶部，由左右两块组成，连接缝设在桥梁纵向中心线上，可随主梁向两侧分开。利用螺旋千斤顶可调整底模拱度。外模按箱梁设计尺寸配置，由若干带螺旋千斤顶的支撑及铰分段与主梁连接，通过支撑上的螺旋千斤顶可准确调整外模位置。
⑥内模及内模运输小车：内模分段装拆，由内模运输小车上的液压系统将每段内模各块件收缩紧贴小车，沿箱梁底板上的轨道从已制箱梁内通过端隔板孔运出至下一孔梁安装。
（2）主要技术性能
①整机性能参数


图5.3.2.23  造桥机整体结构示意图

适用范围：20m～32m简支（或连续）箱梁；施工方法：整跨段逐孔向前现场浇
注；支承型式：桥墩承台处支承；现浇箱梁重量：≤870t；现浇箱梁最小曲线半径：1000m；主梁长度：全长75m，其中钢箱梁40m；
机顶辅助门吊（2台）：起重量10t，起升高度4.5m；运输条件：满足公铁车辆限界，单件重≤15.2t；动力条件：380V、50Hz、～4Ac、60Kw；驱动方式：模板微调，手动螺杆，其余液压油缸；设计施工周期：10～15d/跨段；配重：48t；整机重量：658t。
浇筑箱梁状态时参数为：允许最大风压：1.0 kN/m2；主梁最大挠跨比：小于1/550；前端墩旁托架最大反力：700t/每墩；后端墩旁托架最大反力：710t/每墩；
移动造桥机状态时参数为：允许最大风压：0.25kN/m2；墩旁托架上最大反力：386t/每墩；最大轮压（支承台车上）：42t；内模小车走行速度：5m/min；模架横移速度：0.46m/min；模架纵移速度：0.87m/min。
②主要工作原理
MZ32型移动模架造桥机工作时，整个模架在靠墩旁托架支撑的支承台车作用下，可实现纵移、横移和竖移。底模在横移油缸作用下，实现开合并可通过底模螺栓调整高程或拱度。内模在内模小车作用下，实现走行和开合动作。模板成形面依靠螺杆支撑并调节。
墩旁托架和支承台车依靠另外设备在前方墩安装。模架纵移时由液压油缸同步顶推。内模系统由内模小车作为工具逐段将全跨长内模背负走行并开合安装，浇筑时内模依靠螺杆支撑固定。所有模板系统均有微调机构，可用油缸整体脱模也可单独通过螺杆脱模。
（3）MZ32型移动模架造桥机整孔制造箱梁程序

chexu

①主要工艺流程
移动模架在箱梁的设计位置就位，安装支座，调整底模拱度及外模位置→绑扎底腹板钢筋及波纹管等附件，并设置内模小车轨道→内模由小车从已制箱梁内分段运出，展开到位并连接安装→绑扎顶板钢筋，安装各项预埋件→浇筑箱梁混凝土→养护至规定强度，先拆除端部外模、侧模并松开内模连接，进行初张拉，箱梁在自重作用下安全可靠→拆除底模外侧模：先开动主千斤顶使模架整体下落至支承台车上，再整体拆除底模及外侧模→移动模架的横移：解开主梁间横向桁架及底模连接，启动支承台车上的液压系统，模架分成左右两部分向两侧横移至底模可通过桥墩为止→移动模架的纵移：启动支承台车上的液压系统，模架纵移至下一孔箱梁制造位置→移动模架向中间横移合拢：启动支承台车上的液压系统，左右两组模架向中间横移合拢，合拢后将左右两部分横向桁架及底模用螺栓连接成整体→移动模架顶升就位：由主千斤顶将模架顶升至制造箱梁的设计高程→下一原位制梁循环开始。
②造桥机组拼
造桥机在工地进行组拼，组拼顺序为先搭设膺架，安装墩旁托架，再组拼主梁和底模横梁，最后进行底模、外侧模安装。
A、膺架搭设
组拼场地要求地基承载力较高，场地开阔。先搭设支承膺架，膺架下为混凝土扩大基础，膺架顶面设置千斤顶，利于调整顶面高程及组拼完后膺架与造桥机脱离。
B、墩旁托架安装
一台造桥机配有三套墩旁托架，用于支承、纵移、横移。墩旁托架支承在桥梁基础的承台上。墩旁托架的高度可根据桥墩高度的变化可配备不同长度的加长柱，加长柱有0.5m、1m、3m之分。当墩身高度＜5.5m时不用立柱及斜撑，当墩身高度＞5.5m时按表3.3.2-8配装托架高度。墩旁托架见图5.3.2.24。
表5.3.2-8　墩旁托架高度配装表
墩身高度（m）        加长情况
5.5        仅用三角托架，不加长
6.0        加支腿(0.5m高)
7.0        支腿+1m加长柱
80        支腿+1m+1m加长柱
7.0        支腿+3m加长柱
7.5        支腿+0.5m+3m加长柱
10.0        支腿+1m+3m加长柱
首先要用水平仪测量承台面A、B、C、D点高程，A、B两点允差为5mm；C、D两点允差为5mm；A、B两点与C、D两点两边允差为10mm；两桥墩之间AB向允差15mm，CD向允差15mm。若超差，须用高标号砂浆找平或用钢垫块抄填。
浇筑混凝土时承台支点最大受力为345t，支腿边缘距承台边缘只有100mm，经过设计检算承台受力没多大问题。为保万无一失，还是对承台进行加固。加固方法为：用加固扁担通过两根扎丝锚把承台对拉起来，每根扎丝锚张拉力为40t，并用垫块把承台与扁担之间缝隙抄死，使张拉力有效地传给承台，确保承台不会被局部压溃、劈裂。

chexu

图5.3.2.24  墩旁托架安装示意图
墩旁托架安装顺序自下而上，先安装支腿，再安装加长柱，调整两侧间距及垂直度，张拉加长柱的扎丝锚，张拉吨位为4t，加长柱与墩身之间要用垫块抄死。然后安装三角托架，便于施工，三角托架在施工过程中作为一个整体进行拆拼，三角托架在没有对拉之前要用缆绳通过墩帽上支承垫石把它拉紧。最后张拉扎丝锚，张拉之前要调整两立柱轴线（大油缸轴线）间距为9432mm，调整托架螺旋顶伸出量。保证两侧托架横梁水平，且两横梁高差＜5mm。保证横梁上轨顶面距梁底面高差3470mm，允差为±5mm，并要和后方浇筑梁的墩旁托架轨顶面标高相一致。
扎丝锚张拉顺序自下而上，先张拉托架下部两根扎丝锚，张拉力为15t，上部扎丝锚共14根（每侧7根），为了使每根扎丝锚受力均匀，在张拉上部扎丝锚时分三次对称张拉，先把每根张拉到5t，第二次再把每根张拉到10t，最后再张拉到设计吨位15t，张拉时均对称进行。扎丝锚规格均为I级精轧φ32mm螺纹钢筋，其材质为40Si2MnV。
C、组拼主梁
墩旁托架安装完后，在其上安装支承台车，支承台车安装后必须进行锁定，保证主梁组拼的稳定性。然后调节膺架顶面高程与支承台车顶面高程一致。利用35t吊机将主梁分段吊放在膺架与支承台车上，用高强螺栓将其拼成整体。高强螺栓施拧质量直接影响到主梁的受力状况，为保证造桥机的拼装强度和纵移时的平稳性，必须按钢梁架设的要求来控制高强螺栓的施拧过程。先进行初拧，初拧值取终拧值的50%，再进行终拧，24h后用响拌进行检查，不合格必须返工，确保高强螺栓不漏拧、不欠拧、不超拧。导梁采用悬拼，拼装时先用50%冲钉定位，上50%高强螺栓，待螺栓初拧后再换掉冲钉。调整左右两套台车内侧车轮踏面中心距10432mm，允许误差±5mm。
D、底模横梁及底、外模安装调整
主梁组拼完成后，进行底模、外侧模安装。造桥机底模横梁为桁架式结构，在中间采用销接，在其顶部安放底模面板再加以固定，底模横梁通过设在主梁上的液压伸缩杆装置实现底模横梁的托起、销接，组装精度要求较高。外模支承在主梁上，随主梁的升降实现外模的就位、托模。
用墩旁托架上的垂直大油顶将模架顶升调整就位，待整个模架调整到位后，垂直大油顶的保险箍全部打上，并把主梁和支承台车抄死，主梁上的水平定位螺杆顶紧墩帽。调整后的模架应满足以下要求：外模纵桥向误差≤10mm，底模中心线偏位＜5mm，底板标高误差＜5mm。
油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。

chexu

油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。
油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。

图5.3.2.25 油顶顶升调节模板图
所有模板拼缝处均贴软塑双面胶，待模板拼接后铲除多余软塑双面胶，可达到拼缝严密、不漏浆。模板拼缝处有错台的用砂轮磨光机打磨，调整后的模板用1m靠尺检查，要达到每米高差＜2mm，错台＜1mm。然后是打磨除锈，涂刷仿瓷脱模漆。
外侧模的拼缝与底模拼缝对齐，预留2mm伸缩缝，满足模板预拱度设置和混凝土灌筑模架下挠要求。根据加载下挠需要，侧模拼缝上部的连接螺栓要紧，下部连接螺栓要松。模板拼缝连接见图5.3.2.26示意。

图5.3.2.26  模板拼缝连接示意图
正常循环施工中考虑PC梁加载后的弹性挠度值36mm（造桥机制造单位提供）。根据设计图建议，跨中设20mm反拱，故本造桥机设置36-20=16mm上拱。底模上拱度设置是通过调节底模螺旋千斤顶来实现的，跨中值最大，支座处为零，其余按二次抛物线设置。在施工两孔梁后，根据张拉上拱度的测量得出张拉上拱值为30～35mm，PC梁加载后的弹性挠度值刚好满足张拉上拱要求，在后来的施工中底模不再设上拱。
③造桥机上原位现浇箱梁
支座安装、钢筋绑扎、混凝土灌注及养护基本同支架法施工。
④预应力施工
32m双线单箱预应力简支箱梁纵向预应力27束，由于张拉空间有限，箱梁设计采用了箱顶、内齿槽与单端张拉方法，张拉布置图见图5.3.2.27及5.3.2.28。锚固体系采用M15系列锚具，张拉体系采用YCW250B、YCW400B新型千斤顶。
当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足4d方能进行第一批张拉。当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足10d方能进行第二批张拉。

图5.3.2.27  双线箱梁张拉布置图（一）

chexu

图5.3.2.27  双线箱梁张拉布置图（一）

油顶顶升调节模板图见图5.3.2.25。

图5.3.2.25 油顶顶升调节模板图
所有模板拼缝处均贴软塑双面胶，待模板拼接后铲除多余软塑双面胶，可达到拼缝严密、不漏浆。模板拼缝处有错台的用砂轮磨光机打磨，调整后的模板用1m靠尺检查，要达到每米高差＜2mm，错台＜1mm。然后是打磨除锈，涂刷仿瓷脱模漆。
外侧模的拼缝与底模拼缝对齐，预留2mm伸缩缝，满足模板预拱度设置和混凝土灌筑模架下挠要求。根据加载下挠需要，侧模拼缝上部的连接螺栓要紧，下部连接螺栓要松。模板拼缝连接见图5.3.2.26示意。

图5.3.2.26  模板拼缝连接示意图
正常循环施工中考虑PC梁加载后的弹性挠度值36mm（造桥机制造单位提供）。根据设计图建议，跨中设20mm反拱，故本造桥机设置36-20=16mm上拱。底模上拱度设置是通过调节底模螺旋千斤顶来实现的，跨中值最大，支座处为零，其余按二次抛物线设置。在施工两孔梁后，根据张拉上拱度的测量得出张拉上拱值为30～35mm，PC梁加载后的弹性挠度值刚好满足张拉上拱要求，在后来的施工中底模不再设上拱。
③造桥机上原位现浇箱梁
支座安装、钢筋绑扎、混凝土灌注及养护基本同支架法施工。
④预应力施工
32m双线单箱预应力简支箱梁纵向预应力27束，由于张拉空间有限，箱梁设计采用了箱顶、内齿槽与单端张拉方法，张拉布置图见图5.3.2.27及5.3.2.28。锚固体系采用M15系列锚具，张拉体系采用YCW250B、YCW400B新型千斤顶。
当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足4d方能进行第一批张拉。当梁体混凝土强度达到设计强度的100%且弹性模量达100%时，混凝土龄期满足10d方能进行第二批张拉。

图5.3.2.27  双线箱梁张拉布置图（一）

chexu

图5.3.2.27  双线箱梁张拉布置图（一）

图5.3.2.29  内模拆拼状态示意图
⑦造桥机纵横移
A、纵移
a、纵移前要做以下准备工作
（a）确保外模横移到位，纵移时不会碰撞墩身、墩帽，模架后方梁端工作平台要拆除，全面检查是否有物体阻碍纵移，并且确保纵移时不会有物体脱落；龙门吊机要支承在已制好的梁上，并用缆绳固定。解除门吊及内模小车供电电源，分清固定与移动电缆；台车与主梁、台车与墩旁托架的反钩确保钩牢。六级以上风禁止造桥机纵横移操作。
（b）造桥机纵移时要统一指挥，每个支承台车处均设专人进行纵移观察，观察主梁下面的滑道与支承台车上的滑槽是否有摩擦、阻碍以及脱槽现象，若有则及时通知停止纵移，待问题解决后再继续纵移。观察底模是否与墩身帽相撞。要随时监视墩旁托架的螺旋顶是否与墩身密贴，否则要派人调整，使螺旋顶前面的胶垫顶紧墩身。操作纵移油顶的人要注意油表压力变化，正常工作压力为15MPa，若有异常则立即停下，查找原因。
b、纵移就位
箱梁现浇完成且进行了第一期张拉后造桥机进行纵移，纵移要两侧对称、同步进行，两侧主梁不同步偏差应控制在一个纵移油缸行程约30cm内。在主梁前导梁快要搭上前孔支承台车时要调整支承台车的滑槽方向和角度，使之与主梁平行。若偏差较大可微调后面的支承台车横向距离使同一侧的三个台车在一条线上。否则会出现导梁入槽困难或咬边现象。
纵移到位后尽快进行横移合拢，并用螺栓把两块底模连接起来，模架顶升调整就位。造桥机纵移步骤见图5.3.2.30。
图5.3.2.30  造桥机纵移步骤图
B、横移就位
a、纵移到位后按下列要求尽快进行横移合拢，用螺栓把两块底模连接起来，以防天气突然变化。
b、支承台车编号见图5.3.2.31。1#位～4#位，○为横移指挥者站位。人员配备：指挥1人，横移油缸手柄操作1×4=4人，插拔滑靴销轴1×4=4人，监视墩旁托架的螺旋顶与墩身密贴情况并负责旋紧1×4=4人，共13人。
图5.3.2.31  支承台车编号图
c、横移前要清理托架横梁滑道，涂上少许黄油。检查是否有横移障碍物。统一指挥，1#位～4#位台车同步动作，1#与3#误差控制在半个横移行程约15cm，2#与4#同样，上游模架与下游模架误差控制在一个横移行程。
d、待底模桁架接近合拢时仔细操作，调整两组模架轴线与箱梁轴线平行，检查底模桁架中间锥销与孔是否能穿合进去，若吻合则合拢两组模架，带上连接螺栓，解除一边台车（如1#和3#）约束，同步操作2#、4#台车，使底模中线箱梁中线重合，横移完成。若两组模架合拢时有少许错台，则用外力（如导连）调整底模桁架使之合拢。若两组模架合拢时错台＞4cm时，则要调整主梁标高。把低的那一组模架（假设上游模架）横移到位，使底模桁架合拢线与箱梁中线重合，在支承台车上靠近主梁外侧放置50t千斤顶，用千斤顶和垂直大油顶把主梁慢慢顶起，使之与下游模架平齐。
e、为了保证模架纵向稳定性，调整主梁标高时先调整一头（1#位），待1#位调整好后，再调整3#位。调整平齐后横移下游模架到位进行合拢，横移结束。
f、调整1#位～4#位垂直大油顶把模板顶升到设计标高。原则上4个垂直大油顶应同步起升，但操作时很难同步，致使调好的底模中线偏位。为了防止中线偏位，先起升1#、2#位油顶，1#位与2#位油顶起顶高差不得大于3cm，待高出3#、4#位7cm时停止，抄垫块（垫块厚度7cm），垫块抄好后顶紧油顶，打上保险箍。再起升3#、4#位油顶，按同样方法交替进行。
g、待整个模架调整到位后，垂直大油顶的保险箍全部打上，并把主梁和支承台车抄死，起保险作用，还要把主梁上的水平定位螺杆顶紧墩帽，以防模架在水平面内移动。在所有起顶作业时，顶与垫块、垫块之间、垫块与主梁之间均用防滑石棉垫抄填。
h、调整后的模架应满足以下要求：外模纵桥向误差≤10mm，底模中心线偏位≤5mm，底板标高误差≤5mm。

chexu

箱梁贝雷梁支架现浇施工方案
根据武广客运专线的总体施工组织设计和现场的实际情况，由于部分桥梁处于两隧道之间无法运梁，并且数量比较少，建设桥梁预制厂经济不合理，切割后浇筑翼板受力有影响。所以部分箱梁采用支架现浇施工。
一、工程概况：
武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段，位于湖北、湖南、广东三省境内，线路自武汉枢纽引出，沿线经咸宁、岳阳、长沙、株洲、衡阳、郴州、韶关、清远，终至花都与广州枢纽新广州客站工程相衔接。
本管段位于湖南省的岳阳市境内，施工范围为DK1397+664.00～DK1402+769.00段综合工程（另外包含京珠联络线特大桥、胡家桥隧道、向公庙大桥、塘坡大桥、新华村大桥、麻塘里特大桥），主要穿越云溪乡、梅溪乡和康王乡等，沿线主要有桃李村、侨石村、金风桥村、新华村、羊角山村等，地形主要为低山及低山间丘陵、谷地地形，地形起伏较大，路线在其间穿越低山、谷地以及稻田、鱼塘、河流和村庄等。
本段桥梁设计基础主要采用扩大基础和钻孔桩，钻孔桩以直径１米和1.25米的端承桩为主。桥墩为圆端形和矩形的实心和空心板式墩，桥台采用空心矩形桥台。梁部使用单箱单室箱梁，以32米为主，24米作为调整跨。
箱梁断面图

单位：mm
二、工程数量：
桥梁名称        中心里程        梁部结构形式        附注
                       
铁铺里大桥        DK1397+990.54        1-24m+9-32+1-24简支梁       
罗家水库中桥        DK1399+841.62        3-32m简支梁       
罗家水库大桥        　DK1400+053.96        4-32m简支梁       
新屋里大桥        DK1400+633.23        11-32m简支梁       
硚石村1号    大桥        DK1401+530.37        2-32m+3-24m简支梁       
硚石村2号    大桥        DK1401+930.01        4-32m简支梁       
京珠联络线特大桥        DK1405+540.32        1-24m+19-32m+(40+64+40)m+3-32m+1-24m       
向公庙大桥        DK1406+421.40        6-32m简支梁       
新华村大桥        DK1407+169.55        8-32m简支梁       
塘坡大桥        DK1406+850.95        40+64+40m连续梁       
麻塘里特大桥        DK1409+053.69        6-32m+2-24m+12-32m+(32+48+32)m+2-24m+  (40+72+40)m+24-32m       
合   计        　32m简支梁111跨、24m简支梁5跨       






三、施工流程

四、施工技术方案
　　１、基础施工方案
钢管支墩基础采用1.5×4.5×0.5米的C20混凝土，顶面预埋6根直径16mm圆钢与支墩连接，施工时，先把原地面的软泥和粘土清理干净，然后采用机械开挖基坑１米深，最后试验检测基底承载力，根据计算书考虑1.3倍的安全系数，地基承载力控制为三根中支墩基底承载力要达到400Kpa，两根边支墩承载力要达到300Kpa,如果满足要求，按照图纸施工，基础周边基坑内采用M5号浆砌片石回填至基础顶面，以防渗水，破坏基底。
如果实测基底承载力200KPa到400Kpa之间，底部增加一层φ16钢筋网，网眼间20×20cm。
如果实测基底承载力100KPa到300Kpa之间，需扩挖基础，增加1层2.5×5.5×0.5的M12.5号浆砌片石基础。
如果实测基底承载力不能达到200KPa，继续挖深基坑，下挖到2m时，承载力还达不到200KPa，基础采用挖孔桩，中间3个支墩采用φ1.2m的桩径时承载力必须大于800kpa,并嵌入岩层0.5米，如果中间3个支墩采用φ1.5m的桩径时承载力必须大于500kpa,并嵌入岩层0.5米。边上2个支墩采用φ1.0m的桩径时承载力必须大于700kpa,并嵌入岩层0.5米，如果边上2个支墩采用φ1.2m的桩径时承载力必须大于500kpa,并嵌入岩层0.5米。
基础施工完成后在支架两侧预留60厘米开挖临时排水沟。（基础具体布置见平面图）